Sobre el uso de las ecuaciones de Navier-Stokes con el promedio de Reynolds en el campo de la ingeniería de costas

On the use of Reynolds averaged Navier-Stokes equations in the field of coastal engineering

Adrián Pedrozo-Acuña y Alec Torres-Freyermuth

Universidad Nacional Autónoma de México.

Dirección institucional de los autores

Dr. Adrián Pedrozo-Acuña

Investigador
Instituto de Ingeniería
Universidad Nacional Autónoma de México
Edificio 5, 2^o. piso, cubículo 317
Ciudad Universitaria
Delegación Coyoacán
04510 México, D.F., México ]]> Teléfono: +52 (55) 5623 3600, extensión 8637
apedrozoa@ii.unam.mx

Dr. Alec Torres-Freyermuth

Universidad Nacional Autónoma de México
Instituto de Ingeniería
Campus Sisal
Unidad Multidisciplinaria de Docencia e Investigación
97355 Hunucma, Sisal, Yucatán, México
Teléfono: +52 (999) 9266 492
atorresf@ii.unam.mx

Recibido: 17/03/09
Aprobado: 25/08/10

Resumen

En este trabajo se presenta una discusión sobre la utilidad de modelos de propagación de oleaje no lineal en aguas costeras, con particular énfasis en el empleo de modelos de alta resolución (espacial y temporal), basados en las ecuaciones promediadas de Navier-Stokes (RANS). Este tipo de modelos brindan una oportunidad única para realizar estudios detallados de los procesos involucrados en la transformación del oleaje antes y durante la rotura. Para demostrarlo, se presentan ejemplos donde se hace evidente el alto nivel de detalle que se puede alcanzar en la descripción del flujo mediante el uso de este tipo de modelos. Se destaca el rol diagnóstico que poseen, dada su capacidad para el desglose de cada una de las variables involucradas en la rotura del oleaje (por ejemplo, velocidades, turbulencia, gradientes de presión). Para resaltar su amplio rango de aplicación se presentan resultados para dos playas con características y procesos hidrodinámicos asociados distintos. Los resultados numéricos mostrados confirman que estos modelos son una excelente herramienta para el estudio de procesos relacionados con la rotura del oleaje y su evolución en la zona de lavado. Es evidente que la combinación de este tipo de herramientas con mediciones de campo y/o laboratorio tendrá un rol primordial en el desarrollo de la ingeniería de costas en los años venideros.

Palabras clave: ecuaciones de Navier-Stokes, oleaje, hidrodinámica, zona de rompientes, playas, rotura, ingeniería de costas.

Abstract

This paper presents a review on the usefulness of nonlinear wave propagation models in coastal waters. More specifically, on the use of high resolution spatiotemporal resolution models, such as those based on the Reynolds Averaged Navier-Stokes (RANS) Equations. With this type of models it is possible to carry out detailed studies of the processes before and after wave breaking occurs. In order to demonstrate its potential, some examples of their application are carefully selected showing the level of detail achieved in the description of the flow with this approach. Their diagnostic role to dissect each of the variables involved in the wave breaking process (e.g. velocity, turbulence, pressure gradients), is highlighted. The results presented here confirm that these models are also an excellent tool for studying processes related to wave breaking and wave transformation in the swash zone. It is anticipated that in the years to come, the combination of this type of tool with field or laboratory data will have an important role in coastal engineering development.

Introducción

La predicción de la cinemática del oleaje en la costa es de suma importancia para determinar zonas vulnerables a erosión e inundación ante eventos extremos, así como la probabilidad de fallo de estructuras de protección costera. En el área de aguas someras (kh < 1; k = número de onda; h = profundidad) es donde el oleaje sufre las transformaciones más dramáticas, resultado de procesos como el asomeramiento, las interacciones no lineales entre componentes (Elgar y Guza, 1985) y la reflexión parcial de la energía incidente en playas/estructuras. Más aún, procesos disipativos como la rotura y la fricción de fondo presentes en esta zona controlan el límite de ascenso máximo de las olas (inundación) en el área de lavado (swash). De todos estos procesos de transformación del oleaje, la rotura del oleaje es sin duda el proceso más llamativo y, al mismo tiempo, el menos entendido de todos ellos. Esto se debe a que el oleaje en rotura es un flujo turbulento, lo que significa que es altamente aleatorio e inestable, y por lo tanto impredecible.

A pesar de que se ha reconocido la importancia de incluir todos los procesos mencionados anteriormente para el cálculo de transporte de sedimento en playas y/o el diseño de estructuras costeras (por ejemplo, rompeolas, diques, escolleras, etcétera), la capacidad para simular dichos procesos de forma integral se ha visto limitada durante varios años debido a ciertas dificultades en el modelado. Las principales dificultades son las siguientes: a) la falta de una teoría de ondas capaz de describir la transformación del oleaje en rotura, y b) la determinación del contorno (móvil) en la cara de la playa, que es determinante para una buena descripción de la dinámica en esta zona.

La zona de rompientes se define como aquella región donde inicia la rotura del oleaje por los efectos de su interacción con el fondo y se extiende hasta la cara de la playa donde el oleaje en rotura es propagado en analogía a un salto hidráulico o bore (Svendsen et al., 2000). La importancia del estudio de la hidrodinámica en la zona de rompientes (HZR) en playas radica en que es allí donde ocurre la mayor parte del transporte de sedimentos, lo que condiciona la ubicación de la línea de costa y el ancho de playa.

Con el inicio de la rotura, las teorías desarrolladas para describir el movimiento oscilatorio del oleaje dejan de ser válidas (Svendsen, 2005). Por lo tanto, su estudio y modelado se han visto inmersos en una serie de suposiciones para permitir el uso de modelos paramétricos basados en observaciones realizadas en el campo (Thornton y Guza, 1983) y/o en laboratorio (Battjes y Janssen, 1974: Dally et al., 1985).

Entre los modelos de mayor uso para la descripción del oleaje en rotura se encuentran aquellos basados en las ecuaciones no lineales de aguas someras (NLSWE, por sus siglas en inglés). La aproximación numérica de esta descripción matemática fue introducida al campo de la ingeniería de costas por Hibberd y Peregrine (1979). Este tipo de modelos resuelve las NLSWE de forma transitoria para predecir el comportamiento de los bores dentro de las zonas de rompientes y de lavado. También han sido utilizados para estudiar ascenso máximo, la reflexión sobre estructuras y para discutir la hidrodinámica sobre playas con pendiente suave (Raubenheimer et al., 1995, 1996; Raubenheimer, 2002) y pronunciada (Kobayashi et al., 1987, 1989). Más aún, en años recientes se ha mejorado su esquema de resolución numérica utilizando el método de volumen finito (Dodd, 1998), la cual se ha extendido a dos dimensiones 2DH (Hubbard y Dodd, 2002).

Las ecuaciones de aguas someras son una simplificación de las ecuaciones de Navier-Stokes. Las hipótesis clave consisten en considerar la uniformidad en vertical del perfil de velocidades horizontal, y una distribución de presiones hidrostáticas por debajo de la ola. Sin embargo, es importante hacer notar que en las NLSWE, la velocidad de fase es independiente de la longitud de onda, con lo que esta teoría no puede describir las diferencias en la velocidad de propagación para diferentes componentes del oleaje. Una alternativa para describir el oleaje en aguas intermedias consiste en el uso de las ecuaciones de Boussinesq (Peregrine, 1967). Estas ecuaciones se pueden concebir como una extensión de las ecuaciones de aguas someras debido a que incluyen términos adicionales que consideran la curvatura de la distribución vertical del perfil de presiones. Esto implica que las velocidades no están distribuidas uniformemente en la vertical. Modelos basados en estas ecuaciones describen de forma satisfactoria la evolución del oleaje desde aguas intermedias (antes de la rotura) hasta aguas someras. Su restricción principal es que el oleaje debe ser débilmente no lineal y débilmente dispersivo, por lo que su límite estricto de aplicación es en aguas intermedias. Sin embargo, estudios posteriores se enfocaron en relajar las limitaciones antes mencionadas, en relación con la no linealidad y dispersividad, con la inclusión de términos de orden superior (Liu, 1994; Wei et al., 1995) y la división del dominio en diferentes capas (Lynett, 2006), respectivamente. Esto último ha permitido extender la aplicación de este tipo de modelos desde aguas profundas hasta la costa de forma satisfactoria. Sin embargo, al igual que en las NLSWE, el proceso de rotura es simulado de forma artificial mediante parametrizaciones empíricas (Schäffer et al., 1993; Kennedy et al., 2000).

Se anticipa que, dentro del campo de la ingeniería de costas, todos los modelos mencionados anteriormente seguirán jugando un papel importante en los años por venir. Los tiempos de cálculo computacional necesarios para resolver estas ecuaciones en grandes áreas (O~km) compensan la parametrización de los procesos disipativos asociados con el oleaje, como la rotura, fricción de fondo y turbulencia. Sin embargo, todavía existe una gran cantidad de trabajo por delante en cuanto al mejoramiento de nuestro entendimiento acerca de algunos de los procesos asociados con la rotura del oleaje y sus efectos en el transporte de sedimentos, con el objetivo de mejorar las parametrizaciones utilizadas en este tipo de modelos (Pedrozo-Acuña et al., 2006 y 2007).

Por otra parte, estos modelos tienen la capacidad de mejorar las parametrizaciones de la zona de rompientes. Recientemente, Bradford (2009) utiliza este tipo de modelos para derivar relaciones entre la altura del oleaje en rotura y la máxima velocidad inducida por el oleaje, así como entre la anchura de la zona de rompientes y el tipo de rotura. Estas expresiones resultan de gran utilidad al ser incorporadas en los métodos de percepción remota.

Es importante resaltar que existen modelos más complejos que utilizan nuevos métodos numéricos para su solución y discretización, así como modelos de cierre más sofisticados para la turbulencia. Un ejemplo de estas nuevas aproximaciones está representado por la aplicación del método de partículas discretas para representar una ola propagándose en la zona de rompientes. Este método Lagrangiano está expresado en un conjunto de ecuaciones diferenciales ordinarias determinadas para un gran número de partículas que simulan el movimiento del fluido de acuerdo con las ecuaciones RANS. Este método combina la ventaja de satisfacer completamente las condiciones de frontera no lineales en la superficie, con la posibilidad de representar flujos rotacionales y el volteo de las olas. Koshizuka et al. (1998), y Gotoh y Sakai (2005) utilizan lo que se conoce como un método semi-implícito (MPS, por sus siglas en inglés) para el oleaje en rotura. Mientras que Gómez-Gesteira y Dalrymple (2003), y Dalrymple y Rogers (2006) utilizan el método de hidrodinámica de partículas (SPH, por sus siglas en inglés) para calcular la interacción del oleaje con estructuras. Esta técnica ha tenido un auge notable en las últimas décadas (Shao et al., 2006; Khayyer et al., 2008; Shao, 2010). A pesar de que tales trabajos han puesto en evidencia la capacidad de estos modelos para modelar la transformación no lineal del oleaje en aguas someras de forma más completa, su uso operacional no se ha extendido debido a que siguen estando restringidos por los tiempos de cómputo y las dificultades para definir los contornos laterales en el dominio de cálculo.

Este trabajo tiene como objetivo principal utilizar un modelo basado en las ecuaciones promediadas de Navier-Stokes 2DV, a fin de presentar dos casos de estudio abocados a la investigación de la hidrodinámica de la zona de rompientes en dos playas con características distintas (grava y arena). Ambos ejemplos se presentan con la intención de resaltar sus diferencias e informar al lector sobre el tipo de problemas que se pueden resolver con este tipo de modelos, así como las escalas espaciales y temporales que se pueden resolver, dada la capacidad computacional con que se cuenta en la actualidad.

Ecuaciones promediadas de Navier-Stokes (RANS)

A pesar de que se conocen las ecuaciones (Navier-Stokes) que describen el flujo turbulento debido a la rotura del oleaje y su interacción con el fondo (poroso), y que existen los esquemas numéricos para la resolución de dichas ecuaciones, todavía no es posible modelarlo de forma exacta. Esto se debe a que para resolver la escala más pequeña de la turbulencia se requeriría de una capacidad de cómputo y almacenamiento no disponible para analizar problemas a dicha escala. Esta limitación ha motivado el desarrollo de modelos basados en una aproximación estadística para modelar la turbulencia mediante las ecuaciones promediadas de Navier-Stokes (RANS, por sus siglas en inglés). Las ecuaciones tipo RANS se obtienen mediante el promediado de las ecuaciones de Navier-Stokes en una escala mayor que el de la turbulencia. Por lo tanto, las ecuaciones resultantes describen la velocidad, presión, temperatura y transporte medio en el flujo, mas no los detalles de las fluctuaciones turbulentas. El efecto de la turbulencia en el flujo medio se introduce a través de los tensores de Reynolds. El uso de esta aproximación hace que las ecuaciones no constituyan un sistema cerrado. Por lo tanto, el sistema requiere de un modelo de cierre empírico para su resolución numérica. Esto ha dado como resultado el desarrollo de modelos de cierre para la turbulencia con diferentes niveles de sofisticación, que van desde modelos empíricos sencillos tipo Chezy hasta los llamados de simulación de remolinos mayores (LES, por sus siglas en inglés).

La selección de cualquiera de estos modelos en el estudio de la propagación del oleaje se basa en el compromiso entre el grado de sofisticación en el modelado de la turbulencia y el dominio (tiempo) de cómputo que se quiere estudiar. A pesar de que ya existen trabajos que emplean modelos (3D) LES para el estudio de la rotura del oleaje en el laboratorio (Christensen et al., 2006; Lara et al., 2011), las simulaciones están limitadas a un número pequeño de olas. Por otra parte, el uso de los modelos 2DV RANS que utilizan modelos de cierre de dos ecuaciones (k-epsilon, k-omega) permite modelar un número relativamente grande de olas (O (100)) a escalas de prototipo (O (100)m) en tiempos de simulación asequibles (O(10)h). Esta ganancia en eficiencia es a costa de que las características tridimensionales de la turbulencia no puedan ser resueltas y a que su aplicación se restrinja a flujos 2DV. Esta última restricción no impide el estudio de la rotura del oleaje en playas y estructuras, donde por efectos de la refracción, el oleaje tiende a incidir de forma normal en muchos casos.

El modelo numérico utilizado en este estudio es un modelo transitorio que resuelve las ecuaciones de Reynolds promediadas en el plano 2DV (Volume-Average/Reynolds Averaged Navier-Stokes (VARANS)) (Hsu et al., 2002). Este modelo está basado en el código RIPPLE desarrollado por la NASA para el estudio de fluidos incompresibles (Kothe y Mjolness, 1992). Lin y Liu (1998a, b) adaptaron este código para el estudio de la rotura del oleaje. Posteriormente, Hsu et al. (2002) introducen la solución de la turbulencia dentro del medio poroso. El código original ha sufrido una serie de modificaciones para el estudio de transporte de sedimentos no cohesivos (Hsu y Liu, 2004) y cohesivos (Torres-Freyermuth y Hsu, 2010) en suspensión, aplicaciones hidráulicas (open chanell flow) (Lin y Xu, 2006), el estudio de interacción ola-estructura (Losada et al., 2008), y estudio de la hidrodinámica de la zona de rompientes en playas (Torres-Freyermuth et al., 2007; Torres-Freyermuth et al., 2010).

Este tipo de ecuaciones promediadas resuelven la escala de la turbulencia de forma estadística. Las ecuaciones de gobierno son:

Donde u_i representa la componente i del vector de velocidades; ρ, la densidad del fluido; p, la presión; gi, la componente i de la aceleración de la gravedad, y τ_ij es el tensor de tensiones viscosas. La descomposición de Reynolds plantea que el campo de velocidades y el campo de presiones pueden ser descompuestos en dos términos: por un lado, el término de velocidad media y presión media (denotado por -), y por otro lado, la velocidad y presión de turbulencia (denotada por '), resultando el campo de presiones y de velocidades con las siguientes expresiones:

El modelo utilizado se basa en las ecuaciones bidimensionales RANS (Reynolds Averaged Navier-Stokes), que resulta de aplicar la descomposición del campo de velocidades y presiones en un valor medio, y en un término turbulento a las ecuaciones clásicas de Navier-Stokes (5) y (6).

Donde:

es el tensor promediado de tensiones viscosas, siendo µ la viscosidad molecular.

es la tasa de deformación del flujo medio.

La influencia de las fluctuaciones en el flujo medio se representa con el tensor de tensiones de Reynolds . El término se resuelve mediante un modelo de cierre de segundo orden y cuya aplicación en otros campos se ha realizado con éxito (Lin y Liu, 1998a y 1998b).

A continuación se presentan los resultados obtenidos de la aplicación del modelo a dos playas de características distintas. Por un lado, se muestran los resultados para una playa de grava en laboratorio (López de San Román-Blanco et al., 2006), la cual tiene alta permeabilidad y una pendiente muy pronunciada. Estas características geométricas producen que el tipo de rotura del oleaje sea principalmente en voluta. Los resultados numéricos son validados con mediciones de laboratorio, demostrando la capacidad del modelo para representar la rotura del oleaje. Por otro lado, la capacidad del modelo para predecir la velocidad dentro de la zona de rompientes de una playa con pendiente suave se demuestra mediante la comparación de los resultados numéricos con las observaciones de Boers (1996) en una playa con barras. Finalmente, se presenta la aplicación del modelo para el estudio de los procesos que ocurren en la interfase tierra-agua y que por lo tanto son de un gran interés para los ingenieros costeros. El primero consiste en la modelación del oleaje en la zona de lavado y, el segundo, en la simulación del rebase del oleaje sobre una duna localizada en la parte alta de una playa de arena con pendiente suave. Ambos casos ilustran la capacidad del modelo aquí empleado para superar las limitaciones de otros modelos, al resolver la rotura del oleaje y el ascenso/descenso en playas. Esto permite diagnosticar procesos de suma importancia en un nivel de detalle que no se consigue con otras descripciones matemáticas.

Playa de pendiente pronunciada (grava)

El modelo numérico es aplicado en primera instancia al estudio de la transformación del oleaje en una playa de grava con pendiente 1:8. Los datos de laboratorio que se utilizan para comparar con los resultados obtenidos a través del modelo RANS son producto de una colaboración entre diversas instituciones europeas, que tuvo como objetivo el estudio de la hidrodinámica en la zonas de rompientes y lavado en playas de grava (López de San Román-Blanco et al., 2006). La instrumentación y dimensiones de la playa en laboratorio se ilustran en el panel izquierdo de la figura 1, mientras que el dominio de cálculo y la discretización seleccionadas para el modelo se presentan en el panel derecho de la misma figura. La malla de alta resolución consta de 265 132 elementos, con un Δx = 0.05 m y Δy = 0.025 m. De acuerdo con el trabajo granulométrico reportado por López de San Román-Blanco (2003), la playa de grava tiene una porosidad de n = 0.4, por lo que en el modelo fue definida como un medio poroso uniforme.

Las playas de grava se diferencian de sus contrapartes de arena en la porosidad, la pendiente y el tipo de rotura que comúnmente se observa en ellas; la rotura en voluta es el tipo más común observado en este tipo de playas. Estudios previos han confirmado que este tipo de rotura induce presiones impulsivas, que son consecuencia de los impactos violentos del oleaje sobre el perfil de la playa (PedrozoAcuña et al., 2008). Las condiciones de oleaje aleatorio utilizadas en este ejemplo están definidas por un espectro JONSWAP con Hs = 0.6 m y Tp = 4.2 s.

La figura 2 presenta la comparación de superficie libre medida en el laboratorio (línea discontinua) con los resultados obtenidos del modelo numérico (línea continua) para los sensores de oleaje del 15 al 24. En todos los casos, las simulaciones numéricas reproducen razonablemente bien las mediciones de laboratorio, con lo que se confirma la capacidad del modelo para reproducir la transformación de oleaje aleatorio a lo largo de fondo variable. Más aún, se hace hincapié en la estabilidad numérica de la solución, pues se presentan más de 400 s de simulación. Al respecto, cabe resaltar que con la tecnología disponible, estos modelos siguen teniendo un alto costo computacional. Por ejemplo, la simulación numérica de los 550 s mostrados en la figura 2 requirió de veinte horas en una computadora de escritorio con procesador Pentium Intel® de 2.4 GHz. Sin embargo, el potencial de los modelos RANS estriba en el detalle de la información que proporcionan, ya que permiten examinar cada variable de interés durante el proceso de rotura del oleaje.

Para dar un ejemplo, la figura 3 presenta resultados numéricos del evento de una ola rompiendo sobre el perfil de la playa, para tres instantes en el tiempo (t = 143.5, 144.5 y 146.5 s) y tres variables que se pueden estudiar con este tipo de modelo. Los paneles superiores muestran resultados de la distribución de presiones calculada, los paneles medios ilustran la magnitud de la velocidad horizontal (u), mientras que los paneles inferiores revelan la estructura de la energía cinética de la turbulencia (k). Todas estas variables son de suma importancia para determinar el transporte de sedimentos y la disipación de la energía sobre una playa. En consecuencia, tal y como fue señalado por Brocchini y Baldock (2008), se demuestra el potencial de estos modelos para mejorar el entendimiento de este tipo de fenómenos.

Los paneles superiores de la figura 3 ilustran las presiones inducidas por la ola rompiendo sobre el perfil de la playa. En el instante definido por t = 143.4 s, antes del colapso de la ola, se ilustra el evidente gradiente de presión espacial que se genera como resultado de la interacción de la ola incidente con el flujo en descenso (coordenada x = 44 m). Dichas presiones disminuyen paulatinamente conforme se disipa la energía del oleaje, tal y como se muestra en los paneles correspondientes a los instantes t = 144.5 y 146.5 s. En el caso de las velocidades horizontales (u), cabe destacar que en el momento en que la ola en disipación viaja hacia la parte superior de la playa (instante t = 144.5 s), la variación en la vertical de esta velocidad es evidente. Poniendo de manifiesto la compleja estructura del flujo en el bore y las limitaciones de aquellos modelos que suponen uniformidad vertical de la velocidad horizontal. Estas conclusiones se complementan con los resultados ilustrados en los paneles inferiores de la figura 3, que presentan resultados relativos a la energía cinética de la turbulencia. Es claro que durante el inicio del impacto de la ola sobre la playa (t = 143.4 s) y durante su evolución (t = 144.5 s), la turbulencia más intensa se localiza en el frente de la ola. Por otra parte, al final de la fase de ascenso de la ola (t = 146.5 s), es clara la disminución en el nivel de energía cinemática de la turbulencia, lo que revela la disipación de energía de la ola conforme ésta viaja hacia la parte superior del perfil. Más aún, en este instante final (t = 146.5 s) se revela una turbulencia ligeramente más intensa en la parte superior de la capa de agua que compone el flujo. Esto indica la capacidad del modelo aquí empleado para llevar a cabo estudios relacionados con los efectos de la turbulencia sobre la capa límite del flujo en la zona de lavado.

Figura 4

Playa de pendiente suave (impermeable)

En esta sección, el modelo numérico es utilizado para obtener el campo de velocidades dentro de la zona de rompientes de una playa con barras. Los ensayos corresponden a las mediciones realizadas por Boers (1996) en una playa impermeable del canal de la Universidad Tecnológica de Delft, Holanda. El canal tiene 40 m de largo, 0.8 m de ancho y 1.5 m de altura. El nivel del agua durante los experimentos fue de 0.75 m en la posición de la pala generadora. En un estudio anterior, Torres-Freyermuth et al. (2010) adaptaron el modelo para el estudio de playas con pendiente suave y presentaron un análisis detallado de la transformación del espectro de energía de superficie libre. Por otro lado, en este trabajo se muestra la comparación de las series de tiempo de velocidad horizontal en un punto dentro de la zona de rompientes para oleaje irregular (Caso 1C: Hs = 0.1 m, Tp = 3.33 s). La figura 5a muestra la localización exacta del ADV en la columna de agua en un punto entre las barras dentro de la zona de rompientes. La serie de velocidad es extraída para el mismo punto de la malla de cálculo en el modelo numérico. En las figuras 5b y 5c se muestran las series temporales de velocidad correspondientes a las altas y bajas frecuencias. La onda-corta (altas frecuencias) y onda-larga (bajas frecuencias) son obtenidas al aplicar un filtro paso alto y paso bajo, respectivamente. Además de demostrar la capacidad del modelo para reproducir adecuadamente el campo de velocidades (parámetro de segundo orden), los resultados demuestran la capacidad para resolver las diferentes escalas (onda-corta y onda-larga) del movimiento del fluido dentro de la zona de rompientes.

Casos de aplicación

En la sección anterior se contrastó el modelo numérico con mediciones de laboratorio en una playa de gravas y otra con fondo impermeable. La capacidad del modelo para cuantificar la superficie libre y el campo de velocidades da confianza en su aplicación en el estudio de otro tipo de procesos asociados con la rotura del oleaje en playas. En esta sección, el modelo numérico es aplicado para el estudio de la transformación del oleaje en una playa de arena con pendiente suave, coronada por una duna en su parte superior. Los resultados numéricos en esta sección se presentan, a manera de ejemplo, con el objeto de proporcionar al lector una perspectiva completa sobre el tipo de problemas que se pueden abordar por medio de la aplicación de estos modelos. Por un lado se discute la complejidad del flujo generada por el bore y su viaje ascendente en la zona de lavado y, por otro, se presenta el rebase del oleaje sobre una duna en la parte superior de una playa de arena. Este último es de gran importancia en la determinación de zonas vulnerables a inundaciones debidas a un determinado clima marítimo.

La figura 6 muestra el dominio de cálculo seleccionado, junto con la discretización de la malla, que para este caso fue definida como variable en ambas direcciones. La malla incrementa gradualmente su resolución hasta alcanzar una discretización de Δx = Δy = 5 mm en la zona de lavado. Esto permite obtener la variación vertical del flujo en esta zona. En este caso, la playa de arena es considerada como un elemento fijo impermeable y su geometría es definida utilizando el programa Coral.

El modelo numérico es forzado con un espectro JONSWAP con Hs = 0.2 m y Tp = 2.4 s.

La figura 7 presenta un ejemplo del nivel de detalle en la solución que se obtiene para este caso en el contorno tierra-agua. Se presentan tres instantes en el tiempo para una ola rompiendo en voluta sobre el perfil de la playa, donde la escala de grises indica la magnitud de la velocidad horizontal. El panel superior muestra la complejidad de la superficie libre en el momento del impacto de la rotura del oleaje. Tal y como se observa en este panel, las velocidades máximas se presentan en la zona donde el bore se colapsa, indicando que es allí donde se presentarán los mayores esfuerzos cortantes y, como consecuencia, el mayor transporte de sedimentos. Estas observaciones coinciden con los resultados presentados por Puleo et al. (2000), quienes a partir de mediciones en campo demostraron que durante la fase de ascenso del oleaje se presentan las mayores concentraciones de sedimento en suspensión.

Por otra parte, el panel medio de la misma figura 7b ilustra las características principales durante el inicio de la fase de descenso del oleaje. Es en este instante en el que se presenta la divergencia del flujo, es decir, se da un cambio de sentido de la velocidad de ascenso (valores +) a descenso (valores -), tal y como se observa en la coordenada x = 18.75 m. El panel inferior (c) muestra un instante posterior en el que se ilustra la compleja interacción entre el flujo en descenso con el siguiente bore incidente sobre la playa (coordenada x = 17.8 m). Asimismo, se observa un incremento en la capa límite conforme el flujo se acelera. Los resultados mostrados en esta figura coinciden con la discusión presentada por Brocchini y Baldock (2008), lo cual hace evidente la ventaja que ofrece el modelo para examinar a detalle la zona de lavado.

Los resultados numéricos revelan la capacidad del modelo para simular la rotura del oleaje, y el ascenso y descenso del oleaje en la cara de la playa.

Conclusiones

En virtud del cada vez más frecuente uso de modelos de alta resolución espacial y temporal basados en las ecuaciones promediadas de Navier-Stokes (RANS), este artículo presentó dos casos de aplicación de tales ecuaciones para la transformación de oleaje irregular dentro de la zona de rompientes de dos playas con geometrías y, por lo tanto, tipos de rotura distintas.

Así, los resultados presentados ilustraron las ventajas que posee este tipo de modelos, por ejemplo, cuando se desea estudiar a detalle procesos del oleaje que son infranqueables con otras herramientas numéricas (por ejemplo, rotura y turbulencia). Los ejemplos descritos fueron seleccionados, a fin de ilustrar tanto el nivel de detalle en la descripción del flujo que se logra con este tipo de modelos como el rango amplio de aplicación. Para este propósito se eligieron dos playas con características morfológicas diferentes asociadas con distintos ambientes.

Los resultados mostrados en ambas playas confirman que los modelos basados en las ecuaciones RANS son una excelente herramienta para el estudio de procesos relacionados con la rotura, sobre todo en aquellas zonas de la playa donde el oleaje es altamente no lineal.

En particular, para el caso de la playa de grava, quedó demostrada la capacidad de esta herramienta para describir la transformación del oleaje desde aguas intermedias hasta la zona de rompientes. Esto se constató por medio de comparaciones de la superficie libre predicha con mediciones realizadas en laboratorio en distintas posiciones a lo largo del perfil de playa.

Más aún, resultados correspondientes a las presiones inducidas, velocidades horizontales y turbulencia generadas por una ola rompiendo en voluta sobre la playa de grava, pusieron de manifiesto la capacidad del modelo para reproducir la compleja estructura espacial y temporal del flujo. En consecuencia, quedó demostrado el potencial de estos modelos para mejorar el entendimiento de fenómenos como la rotura en voluta, turbulencia y estructura vertical del flujo en la zona de lavado.

Para el caso de la playa con barras, se demostró la capacidad del modelo numérico para predecir las diferentes escalas del campo de velocidades dentro de la ZR. Finalmente se presentaron resultados numéricos de dos aplicaciones potenciales del modelo numérico: por una parte, se discutió la complejidad del flujo generada por el bore y su viaje ascendente en la zona de lavado; por otro lado, se presentó el evento de rebase o inundación producido por el rebase del oleaje sobre una duna, ubicada en la parte superior de una playa de arena. Para el caso de la propagación del bore en la zona de lavado, se encontró que los resultados numéricos presentados son consistentes con observaciones realizadas en campo (Puleo et al., 2000), lo que confirmó una vez más la capacidad diagnóstica de esta herramienta. En la simulación correspondiente al rebase de la duna por el oleaje, los resultados numéricos revelaron la capacidad del modelo para simular procesos sumamente complejos de forma satisfactoria, lográndose reproducir de forma simultánea la rotura de tipo descrestamiento y la inundación producida por el oleaje.

Agradecimientos

Adrián Pedrozo Acuña agradece a la Dirección General de Asuntos del Personal Académico y al Instituto de Ingeniería de la UNAM por el apoyo recibido a través de los proyectos ININ106610 y A2. Alec Torres Freyermuth agradece el apoyo de Conacyt (proyectos M00230806106400 e I0007091116901) y del Instituto de Ingeniería de la UNAM (proyecto A1). También se agradece la introducción a este tipo de modelos por parte del profesor Iñigo Losada y el doctor Javier L. Lara de la Universidad de Cantabria.

Referencias

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