Diseño y evaluación de un arreglo lineal de antenas miniaturizada para cubrimiento de pasillos

Design and evaluation of a miniaturized linear array antenna for walkways coverage

Jorge Enrique Ruíz García y Carlos Iván Páez-Rueda¹

¹ Departamento de Electrónica, Pontificia Universidad Javeriana, Bogotá, Colombia.

Carlos Iván Páez-Rueda. Calle 40 No. 5-50. Edif. José Gabriel Maldonado, S.J., Departamento de Electrónica. Bogotá, D.C. E-mail: paez.carlos@javeriana.edu.co.

Recepción: 11-07-2011 
Aceptación: 14-06-2012

Resumen

Este artículo describe el diseño y evaluación de un arreglo de dipolos impresos Broadside con alimentación en serie para aplicaciones WLAN. La técnica utilizada permite diseñar una antena de tamaño reducido ideal para radiar en pasillos, como los presentes en centros comerciales. La antena diseñada fue construida en tecnología tradicional conformada por substratos FR-4 y caracterizada por medio de una cámara anecoica, comprobando su efectividad para la banda de 2.4 GHz. Los resultados experimentales difieren solo 1.18 dBi con respecto a la ganancia máxima y 1.7% con respecto a la frecuencia de resonancia diseñada.

Palabras clave: Arreglo de antenas impresas, dipolos impresos, Balun, línea de transmisión.

This paper describes the design and evaluation of a broadside printed dipole array for WLAN applications. The technique used allows to design a reduce antenna to radiate walkways and corridors, like those found in malls. The array was built in traditional technology consists of substrate FR-4 and characterized by an anechoic chamber, checking its effectiveness for 2.4 GHz band. The experimental results differs only 1.18 dBi from maximum gain and 1.7 % from design resonant frequency.

Keywords: printed dipole array, printed dipole, Balun, Transmission line.

Introducción

El creciente desarrollo de los sistemas de comunicación inalámbrica tales como las redes WLAN, facilitan la movilidad de los usuarios mediante el uso de dispositivos inalámbricos como los PDA's, los computadores portátiles, los celulares de gama alta, entre otros. Una forma de interconectar estos dispositivos es mediante puntos de acceso inalámbricos (Access point ó AP) con tecnología 802.11a/b/g, los cuales tienen integrada una o varias antenas para lograr un determinada región de cubrimiento. Esta forma de radiación espacialmente eficiente permite un mejor aprovechamiento de la energía del dispositivo móvil incrementando su vida útil.

En general, la forma de radiación de una antena puede ser omnidireccional, en el caso que se desee cubrir una zona espacial amplia y uniforme, o puede ser direccional, en el caso que se requiera cubrir una zona específica del espacio. Éste es el caso particular de los pasillos o corredores encontrados en la mayoría de las edificaciones comerciales, cuya cobertura eficiente son todo un reto técnico pues requiere de una forma de radiación simétrica y particular. En la Figura 1, se puede detallar una forma de radiación típica de un arreglo de antenas con radiación Broadside, la cual cumple los requisitos de la dirección de radiación de la antena, salvo que requiere una separación de 0.5λ entre cada dipolo impreso para su operación. Esta distancia en conjunto con una operación en media o alta ganancia máxima, produce que la antena sea demasiado grande o larga, y por ende, inviable para una operación eficiente y mimetizada en su entorno.

En la literatura técnica se encuentra algunas técnicas donde se pretende obtener un patrón de radiación Broadside reduciendo el tamaño de la antena. Por ejemplo, en Antoniades & Eleftheriades (2006) se presenta el diseño y la fabricación de un arreglo de antenas Broadside que utiliza líneas de transmisión emulando un índice de refracción negativo. En Jidong & Shanhong (2010) se presenta un arreglo de antenas parche con alimentación paralelo que opera simultáneamente en dos bandas de frecuencia según los estándares 802.11a/b. También se han reportado arreglos Broadside con alimentación serie mediante la excitación de ondas superficiales (Sutinjo & Okoniewski, 2010), al igual que un arreglo de ranuras rectangular que solo utiliza dos placas metálicas sin necesidad de un dieléctrico para evitar la aparición de grating lobes (Alvarez et Al, 2002).

Diagrama en bloques

En la Figura 2 se detalla el diagrama en bloques que resume los componentes de la antena y las diferentes etapas de diseño.

El primer bloque corresponde a la línea de transmisión en el puerto de entrada. Ya que el arreglo será alimentado mediante un cable coaxial por medio de un conector SMA de 50 Ω, se escogió una línea de transmisión Coplanar Waveguide (CPW) cuya impedancia característica fue diseñada a 50 Ω. Posteriormente, se encuentra un Balun de tipo doble Y, el cual actúa como un transformador entre el modo de propagación de la línea CPW y el modo balanceado requerido por la línea de transmisión Coplanar Stripeline (CPS) y los dipolos impresos radiadores. A la salida del Balun se usa una CPS de 100 Ω. Ésta es utilizada ya que su forma de propagación facilita la alimentación de los dipolos impresos que conforman el arreglo de antenas. Posteriormente se diseña una red de adaptación para lograr la máxima transferencia de potencia hacia la antena. Finalmente, se encuentra la red de alimentación y el arreglo de antenas, la cual estará conformada por líneas de transmisión de cero grados eléctricos (0°) y de los dipolos impresos como elementos radiantes principales. El material utilizado para el arreglo de antenas fue un substrato estándar FR-4 (ε_r = 4.4) con un grosor de 30 milésimas de pulgada (0.8 mm), escogido por su bajo costo y facilidad de fabricación en empresas de circuitos impresos latinoamericanos. La plataforma de simulación utilizada fue Ansfot HFSS, ya que permite la simulación de las diversas interacciones electromagnéticas de los diferentes componentes del arreglo.

Diseño de un arreglo con 5 elementos

Un arreglo Broadside se produce al alimentar con la misma fase y amplitud un conjunto de antenas lineales individuales separadas una distancia no mayor a 0.5λ (Balanis, 2005). Para el propósito de lograr una ganancia máxima aceptable en el arreglo, se realizó el diseño con cinco (5) dipolos impresos de forma independiente sobre el mismo substrato, como se detalla en la Figura 3.

Para poder diseñar la alimentación en serie, se determinó en la Tabla 1 la impedancia de entrada de cada dipolo impreso, la cual incluye el fenómeno de acoplamiento mutuo entre los diferentes dipolos impresos.

En el proceso de diseño se mantuvo una distancia de λ/4 entre cualquier elemento radiante y los bordes del substrato, con el objeto de reducir los efectos de radiación de segundo orden como las producidas por la difracción de las ondas superficiales en el substrato. En la Figura 4 se detalla la forma de radiación simulada del arreglo idealizado Broadside en el plano E y el plano H. Este patrón es idealizado ya que no contiene la red de alimentación serie y fue simulado por medio de cuatro fuentes ideales con igual fase y amplitud.

Interconexión de los dipolos impresos por medio de líneas reducidas

Como solución al problema, se emuló una línea de transmisión de 360° (ó 0°) eléctricos por medio de la técnica de reducción utilizando componentes parásitos en paralelo reportado por Morin et al (2005) y cuya aplicación al problema particular, genera el circuito de la Figura 5.

En este modelo, la línea de transmisión propuesta que emula el comportamiento buscado tiene una impedancia característica dada por (1) y el valor de condensador en paralelo dado por (2).

Los valores iniciales para la impedancia de entrada es Z₀=100Ω y un ángulo eléctrico de θ₁=30°, produciendo una impedancia característica de Z₀₁=200Ω y un capacitor de C=0.563 pF. Como conclusión, el circuito de la Figura 5 conserva la misma longitud eléctrica de la línea original al igual que la misma impedancia característica, pero con una longitud física menor. Para implementar el circuito real de esta topología, se utilizó la tecnología de líneas de transmisión CPS y se emuló los capacitores por medio de líneas interdigitales (IDC o Interdigital Capacitor). En la Figura 6 se aprecia el circuito equivalente que emula la línea de transmisión de 360° (ó 0°) eléctricos con esta tecnología.

Diseño del stub

Al interconectar todos los dipolos impresos por medio de las líneas de transmisión reducidas, la impedancia de entrada del arreglo no permite máxima transferencia de potencia, ya que su valor en simulación fue de Z_in,arreglo⁼ 28.6 — j19.6Ω. Por tal razón, se diseñó una red de adaptación compuesta por un stub de una rama utilizando una carga serie, como se detalla en el esquemático de la Figura 8.

El circuito equivalente que emula este stub con tecnología planar CPS e IDC (Interdigital Capcitor), se detalla en la Figura 9.

Los resultados de simulación de la red de adaptación permite obtener una impedancia de entrada de 96.8-j2 Ω y unas pérdidas de retorno de -34.3 dB a la frecuencia de interés.

Diseño del Balun

Debido a que la línea de transmisión CPS tiene un modo de propagación par de los campos electromagnéticos, se requiere de un Balun que transforme la forma de propagación impar típica del cable coaxial y de la línea de transmisión CPW. Se tomó la decisión de diseñar un Balun doble Y (Huifang & Ke, 1999), debido a su simetría, la no necesidad de un plano truncado para su funcionamiento y la facilidad de integración con la tecnología CPS utilizada. Este Balun consiste de una red de 6 puertos, cuya configuración en la tecnología planar CPW-CPS viene dada por la Figura 10. Para lograr la transmisión del puerto 1 (modo impar CPW) al puerto 4 (modo par CPS), los puertos 2 y 5 deberán terminar en corto circuito (CC), mientras los puertos 3 y 6 deben terminar en circuito abierto (CA).

Donde z_cpw y z_cps son las impedancias características de las líneas de transmisión involucradas (CPS y CPW) y θ_cpw y θ_cps son sus longitudes eléctricas respectivas. Si todas las líneas tienen la misma longitud eléctrica y tienen las misma impedancia característica z_c(z_cps= z_cpw =z₀ Y θ_cps= θ_cpw) siendo z₀ la impedancia asociada a la línea del puerto 4 es por diseño 100 Ω, entonces la impedancia de entrada vista desde el puerto 1 es puramente resistiva e igual a z₀. Si además las seis líneas de transmisión tienen la misma impedancia característica, se logra una condición de adaptación con máxima transferencia de potencia W. (Huifang & Ke, 1999). Sin embargo, para lograr esta condición se realizaron pequeños ajustes a g las longitudes del Balun por medio de HFSS. En la Tabla 2 se compara las impedancias a la entrada de cada uno de los stubs del Balun tanto teórico como simulado.

En la evaluación del desempeño del Balun se encontró que su coeficiente de transferencia fue de -1.4dB y las pérdidas de retorno de -45.1 dB a la frecuencia de operación, mostrando un muy buen desempeño de la transferencia de potencia bajo condiciones de acoplamiento.

Resultados

La construcción final del arreglo conformado por 5 dipolos impresos se observa en la Figura 11, en donde se puede detallar cada uno de los componentes diseñados y las dimensiones finales por medio de una regla milimétrica.

Caracterización en Cámara anecoica

La validación experimental fue realizada en la cámara anecoica de la Universidad de los Andes en Bogotá-Colombia, donde fue posible caracterizar el arreglo diseñado utilizando el procedimiento estándar empleado para mediciones de antenas (Balanis, 2005). En la Figura 12 se aprecia el interior de la cámara anecoica, junto al arreglo de antenas encerrado por un óvalo y en el extremo opuesto la antena Horn de referencia utilizada como patrón de comparación. El procedimiento de medición fue el método de dos antenas utilizando variaciones azimutales y de elevación de la antena bajo prueba (DUT) para establecer los patrones de radiación.

Resultados Experimentales

En la Figura 13 se detallan los resultados de simulación versus los experimentales del coeficiente de reflexión y de la impedancia a la entrada de la antena construida.

De esta gráfica se concluye que el rango operacional de la antena es de 2.381-2.45 GHz medido a un coeficiente de reflexión mejor a -10 dB. El error de la frecuencia de resonancia entre el simulador y la experimentación fue del 1.7%, lo cual se explica perfectamente debido a algunas variaciones del valor real de la permitividad relativa del substrato utilizado. Finalmente, la ganancia máxima predicha por el método de diseño fue de 5.2 dBi versus una ganancia máxima obtenida experimentalmente de 4.02 dBi. En la Figura 14, se detallan los patrones de radiación experimental de la antena versus su contraparte teórico, mostrando una buena concordancia entre ellos.

Un arreglo de cinco dipolos impresos fue diseñado y validado experimentalmente en tecnología tradicional de circuitos impresos latinoamericana empleando un método de reducción de tamaño. La ganancia máxima experimental obtenida fue 4.02 dBi versus un valor predicho de 5.2 dBi. La frecuencia de resonancia experimental difiere solo en 1.7% de la frecuencia de resonancia teórica. El error obtenido se puede sustentar por el desconocimiento preciso del valor de la permitividad relativa del substrato a la frecuencia de operación.

Durante la etapa de diseño se presentaron algunos desafíos, entre ellos cabe mencionar la corrección de las asimetrías en los diagramas de radiación copolares, específicamente del plano H. Este cambio en la forma de radiación se produjo debido a que la red de alimentación introdujo pequeños errores de amplitud en algunos elementos. Para solucionarlo, se ajustaron entre un 10% g y 20% la longitud de algunos de los dipolos impresos.

Experimentalmente se encontró que en la frecuencia superior, el patrón de radiación en el plano H pierde parte de su simetría. En contraste, el plano E fue siempre homogéneo en todo el rango de operación. A pesar de lo anterior, siempre se logró que la radiación fuese máxima en la dirección deseada. En los lóbulos laterales de los diagramas copolares del plano H se obtuvieron un valor superior de 4 a 7 dB con respecto a la simulación.

Finalmente, durante la fase de diseño se encontró que en la banda de operación superior, era posible encontrar una segunda resonancia (2.75 GHz). Esta no se presentó experimentalmente en el rango de frecuencias analizado.

Agradecimientos

Los autores desean dar sus agradecimientos al Departamento de Ingeniería Eléctrica y Electrónica de la Universidad de los Andes, Bogotá-Colombia, por el apoyo en la caracterización del arreglo por medio de su laboratorio cumpliendo con las normas internacionales de caracterización de antenas. También deseamos dar agradecimientos a la Pontificia Universidad Javeriana y su Departamento de Electrónica, por facilitar los recursos necesarios de Software y personal para realizar a cabo la presente investigación.

Referencias

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